- 王挽平;李海军;朱建秋;杨博;
通过研究原燃料粒度检测仪生成的粒度数据,比较监测系统生成的原燃料粒度与高炉槽下取样检测的原燃料粒度,得出监测系统数据的准确性、实时性。验证该检测仪检测的数据能够满足对高炉监控的需要,分析了检测数据与炉况的关系,找出其中的相关性,用于指导实际生产。
2015年10期 No.238 1-7页 [查看摘要][在线阅读][下载 978K] - 王挽平;李海军;朱建秋;杨博;
通过研究原燃料粒度检测仪生成的粒度数据,比较监测系统生成的原燃料粒度与高炉槽下取样检测的原燃料粒度,得出监测系统数据的准确性、实时性。验证该检测仪检测的数据能够满足对高炉监控的需要,分析了检测数据与炉况的关系,找出其中的相关性,用于指导实际生产。
2015年10期 No.238 1-7页 [查看摘要][在线阅读][下载 978K] - 王建强;孙贵平;
宣钢一钢轧厂为降低吨钢生产成本、提高钢材的力学性能、改善钢水质量,调整了低合金钢合金料优质廉价碳化硅的用量,替代成本较高的硅铁和部分增碳剂使用量。在炼钢作业区110 t转炉3#炉冶炼HRB400EZT1钢进行跟踪研究,结果表明:铸坯成分稳定可控,吨钢成本可降低0.88元/t,钢材的力学性能得到改善。新合金化方案完全可以取代传统方案,获得了良好的经济效益。
2015年10期 No.238 8-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 93K] - 王建强;孙贵平;
宣钢一钢轧厂为降低吨钢生产成本、提高钢材的力学性能、改善钢水质量,调整了低合金钢合金料优质廉价碳化硅的用量,替代成本较高的硅铁和部分增碳剂使用量。在炼钢作业区110 t转炉3#炉冶炼HRB400EZT1钢进行跟踪研究,结果表明:铸坯成分稳定可控,吨钢成本可降低0.88元/t,钢材的力学性能得到改善。新合金化方案完全可以取代传统方案,获得了良好的经济效益。
2015年10期 No.238 8-11页 [查看摘要][在线阅读][下载 93K] - 李东明;卢永杰;孟旭光;贾立根;王东华;
介绍了钒铁冶炼过程中发生的化学反应、对钒铁炉渣物理性质的要求,分析了电硅热法冶炼钒铁炉渣碱度对钒收率、电量消耗、炉体寿命和渣包寿命的影响。通过试验,认为调整炉渣碱度在1.8~2.5,可以提高钒收率、炉体寿命、渣包寿命,降低电量消耗。
2015年10期 No.238 12-13+20页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] - 李东明;卢永杰;孟旭光;贾立根;王东华;
介绍了钒铁冶炼过程中发生的化学反应、对钒铁炉渣物理性质的要求,分析了电硅热法冶炼钒铁炉渣碱度对钒收率、电量消耗、炉体寿命和渣包寿命的影响。通过试验,认为调整炉渣碱度在1.8~2.5,可以提高钒收率、炉体寿命、渣包寿命,降低电量消耗。
2015年10期 No.238 12-13+20页 [查看摘要][在线阅读][下载 71K] - 曹盛;
通过对首钢京唐公司转炉双联工艺超低氮钢生产过程中钢水氮含量数据的统计分析,探讨了影响钢中氮含量的因素和控制措施,为稳定控制钢中氮含量、提高钢的内在质量、减少成分不合格带来的损失提供改进方向。通过研究生产数据认为,要满足钢水质量对降氮要求,应采取措施控制TSC温度在1 635℃左右,炉渣脱磷率保证在70%以上,转炉终点氧含量在600 ppm以下。
2015年10期 No.238 14-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 175K] - 曹盛;
通过对首钢京唐公司转炉双联工艺超低氮钢生产过程中钢水氮含量数据的统计分析,探讨了影响钢中氮含量的因素和控制措施,为稳定控制钢中氮含量、提高钢的内在质量、减少成分不合格带来的损失提供改进方向。通过研究生产数据认为,要满足钢水质量对降氮要求,应采取措施控制TSC温度在1 635℃左右,炉渣脱磷率保证在70%以上,转炉终点氧含量在600 ppm以下。
2015年10期 No.238 14-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 175K] - 陈国良;李晗蕴;吕金英;张海亮;张秀照;
介绍了一种通过镶铸的铸造方法制备轧辊。这种轧辊的外层为改进型半高速钢材质,内层为无缝钢管,芯轴用圆钢或废钢轧辊车制,通过热装配制造成组合式轧辊。采用这种轧辊轧制Φ12 mm螺纹钢成品单槽过钢量可达到230~260 t,并且在使用过程中未出现裂纹、掉块问题。
2015年10期 No.238 18-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K] - 陈国良;李晗蕴;吕金英;张海亮;张秀照;
介绍了一种通过镶铸的铸造方法制备轧辊。这种轧辊的外层为改进型半高速钢材质,内层为无缝钢管,芯轴用圆钢或废钢轧辊车制,通过热装配制造成组合式轧辊。采用这种轧辊轧制Φ12 mm螺纹钢成品单槽过钢量可达到230~260 t,并且在使用过程中未出现裂纹、掉块问题。
2015年10期 No.238 18-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 153K] - 沈杰;
为了制备较高膨胀容积的膨胀石墨,研究了以50目、80目天然石墨为原料,以高锰酸钾为氧化剂,硫酸做插层剂,用化学氧化法制备膨胀石墨时,氧化剂、插层剂的用量以及酸浓度等因素对膨胀石墨膨胀容积的影响;测定了膨胀温度对膨胀容积的影响。通过正交实验,确定获得最大膨胀容积的最佳实验条件。实验结果表明:50目原料石墨的最佳条件为硫酸与原料石墨的液∶固=5∶1,KMn O4∶C=0.15∶1,硫酸浓度为50%(均为质量比),室温下反应时间为30 min,所得产品的膨胀容积为370 m L/g;80目原料石墨的最佳条件为硫酸与原料石墨的液:固=1.5∶1,KMn O4∶C=0.18∶1,硫酸浓度为73%(均为质量比),室温下反应时间为40 min,所得产品的膨胀容积为280 m L/g。原料石墨及可膨胀石墨的X-射线及电子能谱分析,证实了硫酸插层反应的成功性,两种原料制得可膨胀石墨的最佳膨胀温度均为900℃。
2015年10期 No.238 21-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 234K] - 沈杰;
为了制备较高膨胀容积的膨胀石墨,研究了以50目、80目天然石墨为原料,以高锰酸钾为氧化剂,硫酸做插层剂,用化学氧化法制备膨胀石墨时,氧化剂、插层剂的用量以及酸浓度等因素对膨胀石墨膨胀容积的影响;测定了膨胀温度对膨胀容积的影响。通过正交实验,确定获得最大膨胀容积的最佳实验条件。实验结果表明:50目原料石墨的最佳条件为硫酸与原料石墨的液∶固=5∶1,KMn O4∶C=0.15∶1,硫酸浓度为50%(均为质量比),室温下反应时间为30 min,所得产品的膨胀容积为370 m L/g;80目原料石墨的最佳条件为硫酸与原料石墨的液:固=1.5∶1,KMn O4∶C=0.18∶1,硫酸浓度为73%(均为质量比),室温下反应时间为40 min,所得产品的膨胀容积为280 m L/g。原料石墨及可膨胀石墨的X-射线及电子能谱分析,证实了硫酸插层反应的成功性,两种原料制得可膨胀石墨的最佳膨胀温度均为900℃。
2015年10期 No.238 21-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 234K]
- 齐俊茹;李朝旺;刘士朝;王军;
对唐钢炼铁厂4#3200 m3高炉降料面操作实践进行了总结。采用空料线回收煤气、多种手段确定料面位置、雾化打水、顶温严格控制在250~300℃之间、合理安排出渣出铁等措施,将料面降到预定位置,对各项操作参数进行合理控制,保持炉况稳定顺行,延长了回收煤气时间,实现了降料面过程的快速、安全、环保。
2015年10期 No.238 29-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 115K] - 齐俊茹;李朝旺;刘士朝;王军;
对唐钢炼铁厂4#3200 m3高炉降料面操作实践进行了总结。采用空料线回收煤气、多种手段确定料面位置、雾化打水、顶温严格控制在250~300℃之间、合理安排出渣出铁等措施,将料面降到预定位置,对各项操作参数进行合理控制,保持炉况稳定顺行,延长了回收煤气时间,实现了降料面过程的快速、安全、环保。
2015年10期 No.238 29-32页 [查看摘要][在线阅读][下载 115K] - 赵信亮;苗广志;
高炉铁水运输连接了高炉生产和炼钢生成的过程,是保障钢铁企业生产顺利进行重要环节。针对高炉铁水运输过程中出现的铁水粘罐问题,从铁水成分、温降仿真等角度进行了分析,认为高炉铁水渣铁分离不好是导致铁水罐发生粘结的原因之一,而温度降低幅度过大是造成铁水粘罐的主要原因。在保证渣铁分离器分离效率的前提下,通过在铁水表面覆盖保温剂、缩短铁水运转时间可以有效减少铁水罐表面铁水凝结。
2015年10期 No.238 33-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 156K] - 赵信亮;苗广志;
高炉铁水运输连接了高炉生产和炼钢生成的过程,是保障钢铁企业生产顺利进行重要环节。针对高炉铁水运输过程中出现的铁水粘罐问题,从铁水成分、温降仿真等角度进行了分析,认为高炉铁水渣铁分离不好是导致铁水罐发生粘结的原因之一,而温度降低幅度过大是造成铁水粘罐的主要原因。在保证渣铁分离器分离效率的前提下,通过在铁水表面覆盖保温剂、缩短铁水运转时间可以有效减少铁水罐表面铁水凝结。
2015年10期 No.238 33-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 156K] - 肖为站;石俊杰;
金鼎公司3#高炉铁水的含锌量在2015年7月份持续偏高,高炉技术指标大幅下滑。通过控制锌源、调整高炉操作制度、改善烧结矿粒度、加强槽下筛分等措施,有效改善了高炉的排锌能力,使铁水含锌量趋于正常,恢复了高炉的稳定顺行。
2015年10期 No.238 37-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] - 肖为站;石俊杰;
金鼎公司3#高炉铁水的含锌量在2015年7月份持续偏高,高炉技术指标大幅下滑。通过控制锌源、调整高炉操作制度、改善烧结矿粒度、加强槽下筛分等措施,有效改善了高炉的排锌能力,使铁水含锌量趋于正常,恢复了高炉的稳定顺行。
2015年10期 No.238 37-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 79K] - 段喜海;孙福振;梁新维;杨坤;滕广义;
针对承钢120 t复吹转炉底吹流量低、底吹砖寿命短、复吹率偏低等问题,采用快换底吹工艺,优化底吹流量。根据钢种终点碳含量与碳氧积参数,建立动态模型,实现底吹流量的动态控制,有效降低了渣中氧化铁含量、终点碳氧积,改善了底吹的冶金效果,提高了钢水质量。
2015年10期 No.238 41-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 75K] - 段喜海;孙福振;梁新维;杨坤;滕广义;
针对承钢120 t复吹转炉底吹流量低、底吹砖寿命短、复吹率偏低等问题,采用快换底吹工艺,优化底吹流量。根据钢种终点碳含量与碳氧积参数,建立动态模型,实现底吹流量的动态控制,有效降低了渣中氧化铁含量、终点碳氧积,改善了底吹的冶金效果,提高了钢水质量。
2015年10期 No.238 41-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 75K] - 康爱元;杨坤;王金星;连庆;武锋;李涛;
承钢公司长材事业二部120 t炼钢系统采用BOF→LF→CC工艺流程,通过控制碳、硅、硫含量,以及LF冶炼后的酸溶铝含量,减少连续浇铸过程中的二次氧化,成功冶炼CDCO3钢,解决了生产中硅含量超标、钢水可浇性差的问题,铸坯的低倍质量均满足用户要求。
2015年10期 No.238 44-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 63K] - 康爱元;杨坤;王金星;连庆;武锋;李涛;
承钢公司长材事业二部120 t炼钢系统采用BOF→LF→CC工艺流程,通过控制碳、硅、硫含量,以及LF冶炼后的酸溶铝含量,减少连续浇铸过程中的二次氧化,成功冶炼CDCO3钢,解决了生产中硅含量超标、钢水可浇性差的问题,铸坯的低倍质量均满足用户要求。
2015年10期 No.238 44-46页 [查看摘要][在线阅读][下载 63K] - 张彦甫;丁辉;华祺年;
石钢公司采取"60t转炉冶炼→60 t LF炉精炼→60 t VD炉精炼→连铸机(150 mm×150 mm)→轧钢厂小型棒材线(连轧)轧制"工艺路线,通过化学成分、非金属夹杂物和表面质量控制,成功开发出3130和20Ni2M o A钢K级和KD级防腐抽油杆用钢。经生产检验和用户使用,抽油杆钢材的各项指标完全符合用户协议要求。
2015年10期 No.238 47-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 76K] - 张彦甫;丁辉;华祺年;
石钢公司采取"60t转炉冶炼→60 t LF炉精炼→60 t VD炉精炼→连铸机(150 mm×150 mm)→轧钢厂小型棒材线(连轧)轧制"工艺路线,通过化学成分、非金属夹杂物和表面质量控制,成功开发出3130和20Ni2M o A钢K级和KD级防腐抽油杆用钢。经生产检验和用户使用,抽油杆钢材的各项指标完全符合用户协议要求。
2015年10期 No.238 47-49页 [查看摘要][在线阅读][下载 76K] - 米科峰;
介绍了宣钢三高线的品种开发情况,由于开发产品规格多、孔型系统共用性差,给生产组织带来极大不便。通过对原有孔型系统进行优化,实现了精轧前孔型系统统一,简化了个别规格轧制道次,统一了精轧工艺布置,方便了生产准备和组织,实现了急需产品的顺利生产。
2015年10期 No.238 50-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 234K] - 米科峰;
介绍了宣钢三高线的品种开发情况,由于开发产品规格多、孔型系统共用性差,给生产组织带来极大不便。通过对原有孔型系统进行优化,实现了精轧前孔型系统统一,简化了个别规格轧制道次,统一了精轧工艺布置,方便了生产准备和组织,实现了急需产品的顺利生产。
2015年10期 No.238 50-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 234K] - 蒋赞;王燕;吴增强;王清义;
窄断面薄规格冷轧板产生大量浪形降级品的原因,一是热轧原料鼓包带来的浪形难以在冷轧工序消除,二是辊端压靠现象降低了平整机改善边浪的能力。通过提高酸轧压下率、进行二次拉矫等措施,最大限度地减小了鼓包浪形。在平整机采用大凸度工作辊、延长罩退时间、降低平整延伸率后,有效减轻了平整时的辊端压靠现象,解决了冷轧板边浪难以消除的问题。
2015年10期 No.238 53-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 48K] - 蒋赞;王燕;吴增强;王清义;
窄断面薄规格冷轧板产生大量浪形降级品的原因,一是热轧原料鼓包带来的浪形难以在冷轧工序消除,二是辊端压靠现象降低了平整机改善边浪的能力。通过提高酸轧压下率、进行二次拉矫等措施,最大限度地减小了鼓包浪形。在平整机采用大凸度工作辊、延长罩退时间、降低平整延伸率后,有效减轻了平整时的辊端压靠现象,解决了冷轧板边浪难以消除的问题。
2015年10期 No.238 53-54页 [查看摘要][在线阅读][下载 48K] - 李小义;
张力控制系统是双机架平整机组稳定运行的关键环节。简要介绍了双机架平整机工艺控制流程和张力控制在轧制过程中的作用,分析了张力的控制方式、保持恒张力的方法。该套张力控制系统在双机架平整机组运行稳定,实际应用效果较好。
2015年10期 No.238 55-59+32页 [查看摘要][在线阅读][下载 328K] - 李小义;
张力控制系统是双机架平整机组稳定运行的关键环节。简要介绍了双机架平整机工艺控制流程和张力控制在轧制过程中的作用,分析了张力的控制方式、保持恒张力的方法。该套张力控制系统在双机架平整机组运行稳定,实际应用效果较好。
2015年10期 No.238 55-59+32页 [查看摘要][在线阅读][下载 328K] - 郑连杰;张敏;秦晓峰;
转炉渣、精炼渣试样经自动破碎、磁选、研磨和压片后制成钢环样片,采用X射线荧光光谱仪分析试样中Si O2、Ca O、Mg O、Al2O3、Mn O、TFe、Ti O2、P2O5和S的含量,全过程不需人工操作;通过实验确定了试样制备、分析和设备自清洁的最佳参数。该方法测得各元素分析结果的相对标准偏差(n=10)均小于3%,且分析数据与化学分析法比对误差很小,总用时仅需10 min,适用于炼钢生产过程炉渣试样的快速分析。
2015年10期 No.238 60-62+65页 [查看摘要][在线阅读][下载 100K] - 郑连杰;张敏;秦晓峰;
转炉渣、精炼渣试样经自动破碎、磁选、研磨和压片后制成钢环样片,采用X射线荧光光谱仪分析试样中Si O2、Ca O、Mg O、Al2O3、Mn O、TFe、Ti O2、P2O5和S的含量,全过程不需人工操作;通过实验确定了试样制备、分析和设备自清洁的最佳参数。该方法测得各元素分析结果的相对标准偏差(n=10)均小于3%,且分析数据与化学分析法比对误差很小,总用时仅需10 min,适用于炼钢生产过程炉渣试样的快速分析。
2015年10期 No.238 60-62+65页 [查看摘要][在线阅读][下载 100K] - 魏志江;田智勇;
铁矿石干法磁选铁精粉工艺能够节约水源、增加产量、减少环境污染,使资源得到合理利用,产品符合国家行业发展规划。介绍了中基锡安矿业开发有限公司60万t/年干法磁选铁精粉生产线的主要设备、工艺流程、产品指标、主要污染物及其治理,该工艺从根本上解决了对水资源的依赖、在高寒地区易发生铁精粉冻结的问题,大幅度减少了生产与运输成本。
2015年10期 No.238 63-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 64K] - 魏志江;田智勇;
铁矿石干法磁选铁精粉工艺能够节约水源、增加产量、减少环境污染,使资源得到合理利用,产品符合国家行业发展规划。介绍了中基锡安矿业开发有限公司60万t/年干法磁选铁精粉生产线的主要设备、工艺流程、产品指标、主要污染物及其治理,该工艺从根本上解决了对水资源的依赖、在高寒地区易发生铁精粉冻结的问题,大幅度减少了生产与运输成本。
2015年10期 No.238 63-65页 [查看摘要][在线阅读][下载 64K] - 代兵;
邯钢于2007年首次使用大型筒仓,取得了较好效果,积累了一定的经验。在后续筒仓建设中进行了持续创新和优化,在筒仓形式、进料方案、出料方案等方面作了改进,目前已建成近50个筒仓,应用日趋完善,这些筒仓在生产中发挥了重要作用。
2015年10期 No.238 66-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 132K] - 代兵;
邯钢于2007年首次使用大型筒仓,取得了较好效果,积累了一定的经验。在后续筒仓建设中进行了持续创新和优化,在筒仓形式、进料方案、出料方案等方面作了改进,目前已建成近50个筒仓,应用日趋完善,这些筒仓在生产中发挥了重要作用。
2015年10期 No.238 66-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 132K] - 崔忠信;
通过冲突理论、物质-场理论等建立功能模型树、物质-场模型进行分析、求解,最终找到以吹扫为主的指导方案,该方案经过具体化后形成吹扫系统并投入实际使用。该吹扫系统在河北钢铁技术研究总院中试工厂550热轧机的控冷系统进行安装试验。使用该系统可以完全去除冷却后的残余水,明显提高冷却后测温的准确性以及钢板温度的均匀性。
2015年10期 No.238 69-70+17页 [查看摘要][在线阅读][下载 97K] - 崔忠信;
通过冲突理论、物质-场理论等建立功能模型树、物质-场模型进行分析、求解,最终找到以吹扫为主的指导方案,该方案经过具体化后形成吹扫系统并投入实际使用。该吹扫系统在河北钢铁技术研究总院中试工厂550热轧机的控冷系统进行安装试验。使用该系统可以完全去除冷却后的残余水,明显提高冷却后测温的准确性以及钢板温度的均匀性。
2015年10期 No.238 69-70+17页 [查看摘要][在线阅读][下载 97K] - 唐昭永;
通过对铜冶炼转炉渣选铜入选矿浆物理性质的分析,合理进行浮选设备机型的选择,解决了浮选过程矿浆沉淀压槽、叶轮、定子磨损快的现象,稳定了正常生产,提高了选别指标。
2015年10期 No.238 71-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 41K] - 唐昭永;
通过对铜冶炼转炉渣选铜入选矿浆物理性质的分析,合理进行浮选设备机型的选择,解决了浮选过程矿浆沉淀压槽、叶轮、定子磨损快的现象,稳定了正常生产,提高了选别指标。
2015年10期 No.238 71-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 41K]